鎂質(zhì)耐火材料具有抗堿性熔渣侵蝕性能優(yōu)異，氧潛能指數(shù)低，不污染鋼水，原料來(lái)源豐富等優(yōu)點(diǎn)，在鋼鐵冶金工業(yè)尤其是潔凈鋼的生產(chǎn)和建材工業(yè)等的高溫?zé)峁ぴO(shè)備中有著廣闊的應(yīng)用前景。鎂質(zhì)澆注料的使用性能同其結(jié)合系統(tǒng)直接相關(guān)。結(jié)合劑選擇不當(dāng)，澆注料在干燥過(guò)程中會(huì)因水化而龜裂，在高溫下會(huì)因低熔點(diǎn)相過(guò)多而明顯降低爐襯的使用壽命。在鎂質(zhì)澆注料的結(jié)合系統(tǒng)中，MgO-SiO?-H?O、MgO-MgCl?-H?O和ρ-Al?O?因同MgO生成液相的溫度高(分別為1800℃、2800℃和1995℃)而受到重視。本文主要研究了上述3類結(jié)合劑對(duì)鎂質(zhì)澆注料性能的影響。

試 驗(yàn)

1.1 原料

澆注料采用電熔鎂砂為主要原料。電熔鎂砂的粒度分別為5~3mm、3~1mm、1~0mm和<0.088mm，其化學(xué)組成(w)為：MgO 96.58%，CaO 1.05%，SiO? 0.86%，F(xiàn)e?O? 0.63%。氧化硅微粉為ElkemU971,其中w(SiO?)為0.96.84%。氯化鎂為工業(yè)級(jí)，其中w(MgCl?•6H?O)>98%。ρ-Al?O?原料中w(Al?O?)為93.45%，灼減為6.10%，d50約5μm。

1.2 試樣的制備及性能檢測(cè)

采用一定的顆粒級(jí)配，改變結(jié)合劑的種類和加入量，加水混合均勾后振動(dòng)成型為40mm×40mm×160mm的試樣，室溫下養(yǎng)護(hù)24h后脫模，經(jīng)110℃24h、1100℃3h和1600℃3h處理，然后測(cè)量試樣的顯氣孔率、耐壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度。

將110℃24h干燥后的試樣于100℃沸水中浸漬5h后測(cè)量其抗折強(qiáng)度，并計(jì)算抗折強(qiáng)度殘余率(浸漬后抗折強(qiáng)度/浸漬前抗折強(qiáng)度×100%)。抗折強(qiáng)度殘余率越大，表明材料的抗水化性能越好。

結(jié)果與討論

2.1 結(jié)合劑對(duì)110℃24h干燥后試樣的耐壓強(qiáng)度、顯氣孔率和抗水化性能的影響

采用SiO?微粉、MgCl?•6H?O和ρ-Al?O?為結(jié)合劑，改變結(jié)合劑加入量，制備的鎂質(zhì)澆注料在110℃24h干燥后的耐壓強(qiáng)度和顯氣孔率見(jiàn)圖1。結(jié)果表明：隨著結(jié)合劑含量的增加，澆注料的耐壓強(qiáng)度逐漸提高，顯氣孔率有所下降。采用SiO?微粉和MgCl?•6H?O為結(jié)合劑時(shí)，澆注料的耐壓強(qiáng)度明顯高于采用ρ-Al?O?的。

選取較理想的結(jié)合劑含量(SiO?微粉4%，MgCl?•6H?O 2%，ρ-Al?O? 4%)，研究了3種結(jié)合劑結(jié)合的鎂質(zhì)澆注料的抗水化性能，結(jié)果見(jiàn)圖2。可以看出：采用SiO?微粉和MgCl?•6H?O為結(jié)合劑時(shí)，材料抗水化試驗(yàn)后的抗折強(qiáng)度殘余率高，材料的抗水化性能優(yōu)良;而ρ-Al?O?結(jié)合澆注料的抗水化性能較差。這主要同結(jié)合劑的水化反應(yīng)機(jī)理有關(guān)。SiO?微粉和MgCl?•6H?O水化過(guò)程中通過(guò)和MgO發(fā)生反應(yīng)(反應(yīng)型)，分別在鎂砂顆粒表面逐漸形成MgO-SiO?-H?O凝膠和氯氧鎂凝膠層，阻礙了MgO的水化反應(yīng)，對(duì)顆粒內(nèi)部的MgO起到保護(hù)作用;而ρ-Al?O?結(jié)合劑水化過(guò)程中同鎂砂反應(yīng)困難(非反應(yīng)型)，水化反應(yīng)后主要生成三水鋁石和勃姆石凝膠，填充于鎂砂顆粒之間起到結(jié)合作用，但由于未能同鎂砂反應(yīng)生成保護(hù)層，澆注料中鎂砂同水的接觸面多，易于發(fā)生水化反應(yīng)，因此，澆注料的抗水化性能較差。此外，SiO?微粉能明顯改善澆注料的成型性能，降低澆注料的顯氣孔率，這是加入SiO?微粉的澆注料抗水化性能優(yōu)良的另一個(gè)重要原因。

2.2 結(jié)合劑對(duì)1100℃3h熱處理后試樣的耐壓強(qiáng)度和顯氣孔率的影響

結(jié)合劑對(duì)1100℃3h熱處理后的鎂質(zhì)澆注料的耐壓強(qiáng)度和顯氣孔率的影響見(jiàn)圖3。與110℃24h干燥后的試樣相比，在結(jié)合劑種類和含量相同的情況下，經(jīng)1100℃3h熱處理后的試樣，其顯氣孔率明顯提高，而耐壓強(qiáng)度則出現(xiàn)不同程度的降低，其中以MgCl?•6H?O和ρ-Al?O?為結(jié)合劑的澆注料的強(qiáng)度下降較大。這主要是由于加熱過(guò)程中水化物的分解反應(yīng)引起的。隨著處理溫度的升高，澆注料中的水化物逐漸脫去結(jié)晶水和結(jié)構(gòu)水，凝膠結(jié)構(gòu)被破壞，而材料中尚未形成陶瓷結(jié)合，因此結(jié)合強(qiáng)度降低。從理論上講，當(dāng)3種結(jié)合劑所形成的水化物3MgO•2SiO?•2H?O、Al(OH)?+Al0OH和5Mg(OH)?•MgC1?•8H?O完全發(fā)生分解反應(yīng)時(shí)，其質(zhì)量損失率分別為139、26.19和54.49。由此可見(jiàn)，MgC1?•6H?O和ρ-Al?O?結(jié)合系統(tǒng)在加熱過(guò)程中的質(zhì)量損失率高，材料結(jié)構(gòu)破壞較大，澆注料強(qiáng)度損失大。

2.3 結(jié)合劑對(duì)1600℃3h燒成后試樣的耐壓強(qiáng)度的影響

結(jié)合劑對(duì)1600℃3h燒成后鎂質(zhì)澆注料耐壓強(qiáng)度的影響見(jiàn)圖4。可以看出，隨著結(jié)合劑含量的提高，澆注料的耐壓強(qiáng)度呈現(xiàn)不同的變化規(guī)律：隨著SiO?微粉含量的增加，澆注料的耐壓強(qiáng)度增大;繼續(xù)增加SiO?微粉含量，澆注料的耐壓強(qiáng)度下降。氯氧鎂結(jié)合劑的分解產(chǎn)物為MgO,對(duì)鎂質(zhì)耐火材料的耐壓強(qiáng)度影響較小。隨著ρ-Al?O?加入量的提高，澆注料的耐壓強(qiáng)度逐漸降低，這主要同材料中鎂鋁尖晶石的生成反應(yīng)有關(guān)，當(dāng)ρ-Al?O?加入量較多時(shí)，尖晶石化反應(yīng)所引起的體積膨脹效應(yīng)會(huì)造成材料的組織結(jié)構(gòu)疏松，使?jié)沧⒘系哪蛪簭?qiáng)度降低。

結(jié) 論

(1)對(duì)于110℃24h干燥后試樣，采用SiO?微粉和MgCl?•6H?O為結(jié)合劑時(shí)，試樣的耐壓強(qiáng)度和抗水化性能優(yōu)于采用ρ-Al?O?為結(jié)合劑的試樣。

(2)采用MgCl?•6H?O和ρ-Al?O?為結(jié)合劑時(shí)，1100℃3h熱處理后澆注料的耐壓強(qiáng)度明顯下降。

(3)對(duì)于1600℃3h燒成后的澆注料，其耐壓強(qiáng)度隨SiO?微粉含量的增加先增大后減小，隨ρ-Al?O?加入量的增大明顯降低，而MgCl?•6H?O對(duì)其耐壓強(qiáng)度的影響較小。